فایل ورد کامل مقاله تحلیل خوردگی میکروبی (S.R.B.) در شبکه آب آتش‌نشانی پالایشگاه گاز سرخون و قشم؛ بررسی علمی عوامل و راهکارهای پیشگیری

توجه : به همراه فایل word این محصول فایل پاورپوینت (PowerPoint) و اسلاید های آن به صورت هدیه ارائه خواهد شد

 فایل ورد کامل مقاله تحلیل خوردگی میکروبی (S.R.B.) در شبکه آب آتش‌نشانی پالایشگاه گاز سرخون و قشم؛ بررسی علمی عوامل و راهکارهای پیشگیری دارای ۲۸ صفحه می باشد و دارای تنظیمات در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد فایل ورد کامل مقاله تحلیل خوردگی میکروبی (S.R.B.) در شبکه آب آتش‌نشانی پالایشگاه گاز سرخون و قشم؛ بررسی علمی عوامل و راهکارهای پیشگیری  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

توجه : در صورت  مشاهده  بهم ریختگی احتمالی در متون زیر ،دلیل ان کپی کردن این مطالب از داخل فایل ورد می باشد و در فایل اصلی فایل ورد کامل مقاله تحلیل خوردگی میکروبی (S.R.B.) در شبکه آب آتش‌نشانی پالایشگاه گاز سرخون و قشم؛ بررسی علمی عوامل و راهکارهای پیشگیری،به هیچ وجه بهم ریختگی وجود ندارد

بخشی از متن فایل ورد کامل مقاله تحلیل خوردگی میکروبی (S.R.B.) در شبکه آب آتش‌نشانی پالایشگاه گاز سرخون و قشم؛ بررسی علمی عوامل و راهکارهای پیشگیری :

بررسی خوردگی میکروبی (S.R.B.)در شبکه آب آتش نشانی پالایشگاه گاز سرخون و قشم

محیط های آبی،یکی از مکان های مناسب فعالیت باکتری های S.R.B می باشد. خطوط آب آتش نشانی بدلیل عدم امکان نفوذ اکسیژن بداخل آن و عدم وجود نور و عدم استفاده از آب که در بعضی از اوقات ماهها،آب موجود تعویض و جایگزین نمی گردد محیطی مناسب جهت رشد و تکثیر و فعالیت این باکتری است.رشد و تکثیر باکتری ها در چنین محیطی باعث بروز خوردگی میکروبی می گردد که عمدتاً Corrosion Monitoring در این لوله ها بدلیل Under Ground بودن آنها فراموش می گردد.

به منظور کنترل این خوردگی،راههای مبارزه فیزیکی و شیمیائی و یا تواماَ پیشنهاد می گردد.بدلیل رشد باکتری ها و تشکیل Biofilm در جداره داخلی مخازن و لوله ها در سیستم آب آتش نشانی این پالایشگاه،مخازن ذخیره آب بوسیله روش فیزیکی و لوله ها بوسیله روش شیمیائی از طریق شوک بایوسایدی سعی در باکتری زدائی و کنترل خوردگی سیستم گردید.این روش بدلیل تأثیر مؤثر Biocide در غلظت های مورد نیاز بطریق شوک به همراه اندازه گیری های دقیق استفاده می

گردد.لازم به ذکر است که در طول این عملیات تلاش گردیده است تا کلیه آزمایشها بر اساس استانداردهای موجود صورت پذیرد.لذا بررسی تأثیر باکتری احیا کننده سولفات بر خوردگی درون لوله ها و مخازن به منظور مبارزه با آنها و کاهش و کنترل صدمات ناشی از آن در پالایشگاه گاز سرخون و قشم بصورت عملی انجام گرفته است.

یکی از انواع مواد خوردگی،خوردگی میکروبی می باشد.این نوع خوردگی حاصل فعل و انفعالات موجودات میکروسکوپی(از جمله باکتری)است.یکی از انواع رایج این نوع خوردگی،بوسیله باکتری احیا کننده سولفات یا SULFIDE REDUCTIONFG BACTERIA ایجاد می گردد.این باکتری بی هوازی (Anaerobic)بوده که می تواند از خاک یا هوا وارد آب FEEDING سیستم شود.باکتری S.R.B که شرایط فیزیکی رشد و زیست آن در جدول شماره ۱ موجود است از مواد آلی غوطه و

ر موجود در آب تغذیه می نمایند البته در تحقیقات جدید اثبات شده است که در محیط های دارای اکسیژن محدود نیز بدلیل کمک این عنصر در تأمین مواد آلی برای تغذیه باکتری احیا کننده سولفات این باکتری مشاهده شده است.
باکتری های احیا کننده سولفات به باکتری هایی اطلاق می شود که قادرند سولفاتهای معدن

ی را در محیط خود احیا نموده به سولفید تبدیل نمایند.از مهمترین باکتری های احیا کننده

سولفات معدنی می توان باکتری دیسولفوویکانز (Desulfovicons)و دیسولفوویبرو(Desulfovibrio)نام برد.مکانیزهای مختلفی برای خوردگی ناشی از باکتری احیا کننده سولفات پیشنهاد گردیده استکه از مهمترین آنها تشکیل زوج گالوانیکی سولفید با آهن و مکانیزم دی پلاریزاسیون کاتدی می باشد.
بطور اختصار مکانیزم دی پلاریزاسیون کاتدی در خوردگی باکتری احیا کننده سولفات در توضیح داده می شود.در این مکانیزم،بدلیل تولید هیدروژن ناشی از تجزیه مولکول آب،سطح فلز پلاریزه می گردد.باکتری های احیا کننده با مصرف این هیدروژنها دی پلاریزه نمودن سطح را انجام داده و

سولفات معدنی موجود در محیط را به سولفید تبدیل می نمایند.

Fe ( Fe ++ ) + 2e Anodic React
H2O ( OH – ) + ( H+) Cathodic Reaction
H2 2 ( H+) + 2e

(SO4 ) — + 4H2 S.R.B ( S2- ) + 4 H2O Corrosion Product

Fe ++ + S2 – Fes Corrosion Product
Fe + 4 H2O + (SO4 ) — 3 Fe ( OH) + Fes + 2 ( OH )-

همانگونه که در واکنشها مشخص است محصول خوردگی از سه قسمت هیدرولیز آهن و یک قسمت سولفید آهن تشکیل می باشد در صورت عدم وجود باکتری S.R.B در محیط،واکنش تا مرحله ۳ پیش رفته و متوقف خواهد شد.در مخازن ذخیره آب آتش نشانی و شبکه خطوط تحت فشار آن(RING)عموماً مصرف آب کم می باشد و آب MAKE UP مجدداً و صرفاً جهت جبران نشتی ها و تبخیر احتمالی از مخازن و مصارف در مانورهای (بصورت محدود)تزریق می گردد.

در این پالایشگاه دو دستگاه تانک ذخیره به ظرفیت های ۴۰۰۰ , ۵۰۰۰ متر مکعب موجود است طول کل شبکه ۲۵۰۰ متر با اقطار ۸ , ۶ اینچ می باشد که حدود ۱۰۰ متر مکعب نیز ظرفیت تحت فشار آن می باشد.با توجه به اینکه جداره خارجی این شبکه تحت حفاظت کاتدیک است.واحد بررسی

فنی شرکت بعد از باز نمودن چندین نقطه از مسیر این شبکه جهت بازدید،آثار خوردگی میکروبی از قبیل تاولهای رسوبی که دارای مایع سیاه رنگ ناشی از وجود FES و PITTING با رنگ نقره ای را مشاهده نمود.با توجه به احتمال پیشروی و سوراخ شدن خطوط شبکه و اهمیت حفظ آن در پالایشگاه نقاط مورد بازرسی افزایش یافت.سطح آب مخازن نیز کاهش داده شد و تا حد امکان

سطوح داخلی آنها مورد بازرسی چشمی قرار گرفت.در نقاط زیادی روی جداره داخلی مخازن رسوبات به شکل تاول بصورت متجمع مشاهده شد که بعد از شکستن پوسته نسبتاً سخت آنها مایع لجنی سیاه رنگ که در زیر آن جمع گردیده بود مشاهده گردید که خوردگی در زیر این تاولها بصورت PITTING تا عمق ۳mm نیز مشاهده شد نکته جالب آنکه این حفره ها بصورت طولی در جهت ارتفاع مخزن بود(شکل ۱)سطح فلز در داخل حفره ها بلافاصله بعد از تمیزکاری به رنگ ق

هوه ای براق بود.
در لوله ها نیز این آثار بصورت قندیل و به تعداد زیاد مشاهده شد(شکل ۲ و ۳)که بعضاً در زیر این تاولها فلز که از جنس CARBON STEEL با مشخصات API 5 L GR B است دچار خوردگی حفره ای شده بودوبا توجه به آثار محصولات خوردگی ادامات مطالعاتی و پیشگیرانه بر روی فعالیت باکتری

S.R.B متمرکز گردید.از مسیر در چندین نقطه نمونه برداری گردید و در محیط آزمایشگاه بر اساس API-RP- و همچنین NACE-TM-01-7 و استاندارد آمریکائی EPA کشت گردید و همزمان رسوبات(زیر پوسته تاول ها یا Biofilm) موجود در تانک خطوط شبکه جهت انجام آنالیز آن مورد آزمایش قرار گرفت.
نتایج آزمایش ها که شامل وجود یا عدم وجود باکتری های تولید کننده اسید A.P.B و باکتری های احیا کننده سولفات S.R.B و تعداد کل باکتری ها T.B.C (TOTAL COUNT BACTERIA)بر اساس

روش Heterotrophic Plate Count می باشد در جدول شماره ۲ منعکش شده است.
با توجه به تأیید وجود باکتری های احیا کننده سولفات در سیستم آب آتش نشانی بوسیله آزمایش های کشت باکتری و آنالیز رسوب(نتایج در جدول شماره ۲)و همچنین بازرسی های چشمی،فعالیت بر روی راههای مبارزه و کنترل این خوردگی متمرکز شد.
لازم به یادآوری است که اگر در سیستمی تاولهای میکروبی و رسوبات متعاقب آن تشکیل نشده

باشد عموماً می توان با استفاده از BIOCIDE های موجود راحتر فعالیت باکتری را کنترل نمود در این شرایط اگر از کلر آزاد FREE CLORINE جهت مبارزه استفاده گردد حداکثر P.P.M.0.8 مناسب می باشد.ولی اگر باکتری شروع به فعالیت کرد و تولید محصولات خوردگی(تاول)نمود با چنین غلظتی بدلیل عدم امکان نفوذ کافی BIOCIDE از دیواره سخت رسوبات تاولی وجود نداشته احتمال از بین برده باکتری ها کم است.
در چنین وضعیتی دو راه حل عملی جهت از بین بردن باکتری ها و کنترل خوردگی ناشی ا

ز آن پیشنهاد می گردد:
(الف)روش فیزیکی – (ب)روش شیمیائی
الف – روش فیزیکی:
این روش شامل توپک رانی در خطوط (PIPING) و سند یا شات بلاستینگ (Shut Blasting)در مخازن و بطور عموم در صفحات فلزی است.

Pigging که یکی از روشهای تمیز نمودن جداره داخلی لوله ها جهت خارج نمودن رسوبات است ولی استفاده از روش در سیستم آب آتش نشانی بدلیل وجود انشعابات متعدد با قطره های متفاوت در مسیر RING امکان پذیر نمی باشد.
جداره داخلی مخازن به منظور از بین بردن تاولهای رسوبی و سلهای میکروبی بوسیله عملیات SHUT BLASTING به میزان مورد نظر استاندارد سوئدی

SA 2.5 تمیز و بوسیله سیستم رنگ مناسب پوشش داده می شوند که با مخازن ذخیره آب در این پالایشگاه نیز بر اساس این روش عمل گردید.

روش شیمیائی:
در این روش با استفاده از یک یا چند BIOCIDE (میکروب کش)و با یک برنامه دقیق که شامل نوع و میزان(غلظت)میکروب کش و تعداد دفعات اعمال آن است باکتری ها مورد تهاجم قرار می گیرند.
در یک برنامه کنترل شیمیائی،انتخاب نوع BIOCIDE و غلظت مورد نظر از اهمیت بسزائی برخوردار است.جهت رعابت موارد ایمنی و سلامت افراد و کاهش هزینه نگهداری

این مادره در آب واکنش زیر را انجام می دهد:
NaClo + H2O ( NA + ) + ( OH – ) + HCLO
HCLO ( CLO – ) + ( H + )
Log ( clo – / HCLO ) = LOG (Ka) – LOG ( 1/H + ) = -7.49 + PH

میزان اسید هیپوکلرو تولید شده قدرت میکروب کشی و تأثیر محلول BIOCIDE را در هنگام استفاده از هیپوکلریت سدیم تعیین می کند.قدرت اسید هیپوکلرو به عنوان یک ماده میکروب کش تقریباً بیست مرتبه از یون هیپوکلرو فعالتر و مؤثرتر است.این اسید بدلیل قدرت اکسید کنندگی قوی خود با پروتئین سیتوپلاسیم یاخته (باکتری)واکنش برگشت ناپذیر داده و سپس توقف فعالیت آنزیم و نهایتاً مرگ سریع یاخته را موجب می گردد.

میزان تجزیه اسید هیپوکلرو متناسب با افزایش PH در محیط است که طبق نمودار شماره ۱با افزایش قلیائیت از مقدار ۵/۵ واکنش دوم پیش رفته و مقدار یونی محصولات واکنش به مقدار اسید بیشتر خواهد شد لذا بیشترین مقدار اسید در PH=4 – ۵۰۵ است.
در مواردی که پدیده فولینگ و تاولهای رسوبی در محیط وجود نداشته باشد معمولاً حضور ۰۸ ppm تا ۰۲ از اسید هیپوکلرو جهت حذف S.R.B در سیستم پیشنهاد می گردد.در سیستم مورد بحث بدلیل وجود رسوبات و تاولهای نسبتاً سخت این غلظت از BIOCIDE قادر به از بین بردن باکتری هائی که در زیر این پوسته ها متمرکز شده اند نیست.
در این وضعیت به نظر می رسید که استفاده از “شوکهای کلری” می تواند تأمین کننده کلر آزاد کافی به منظور از بین بردن کلیه باکتری های موجود با توجه به وجود پدیده فول

ینگ و رسوبات حاصل از فعالیت باکتری ها باشد.
اسیدینه محیط آبی ارتباط مستقیمی با میزان تزریق آب ژاول دارد.مبنای میزان تزریق آب ژاول بر اساس کاهش PH محیط تا ۷ – ۶ قرار داده شده است که افزایش بیش از حد این مقدار ممکن است سبب ایجاد خوردگی شدید از نوع خوردگی اسیدی گردد.غلظت کلر آزاد جهت شوک کلری ۳۵-۴ ppm در نظر گرفته شد.بر اساس demond کلری محیط که متناسب با میزان یونهای مختلف موجود می باشد و با توجه به آنالیز آب Feeding سیستم آب آتش نشانی(جدول ۳)مقدار KG6 از NaCLOبصورت خالص جهت حصول مورد فوق نیاز می باشد.که با در نظر گرفتن میزان خلوص آب پاول های تولیدی(حدود ۱۰ درصد)مقدار کل قابل محاسبه می باشد.

برنامه پیش بینی شده در عملیات تزریق آب ژاول بصورت شوک کلری بصورت زیر تنظیم و اجرا گردید:
۱کاهش سطح آب یکی از مخازن (TK – 861) در حدی که حجم آب تأمین کننده حدود سه برابر حجم سیستن شبکه (RING) آب آتش نشانی.
۲تخلیه آب ژاول با خلوص ۱۰ درصد به مخزنی که حجم آن در مرحله یک کاهش داده شده باشد.
۳پمپ های Feeding آب از مخازن به شبکه در سرویس قرار داده شود.
۴باز نمودن شیرهای تخلیه آب از شبکه به منظور رسیدن غلظت کلر آزاد در دورترین نقاط از شبکه.
۵نمونه گیری در هر ۱۵ دقیقه از دورترین نقاط در زمان تخلیه آب از شیرهای در دورترین نقاط جهت اطمینان از تأمین غلظت ۳۵-۴ ppm
۶.بعد از تأمین غلظت یاد شده در دورترین نقاط شبکه تخلیه کلیه آب مخزن دارای کلر آزاد و تزریق آب از مخزن شماره ۲ جهت کاهش غلظت تا کمتر از ۰۸ppm و افزایش PH محیط.
۷انجام تستهای T.B.C و S.R.B بعد از آزمایش در سه نوبت به فاصله دو روز.
نتایج آزمایش ها بعد از انجام عملیات فوق که باعث از بین بردن باکتری های S.R.B در شبکه گردید در جدول شماره ۴ منعکس گردیده است.
با توجه به عملیات موفق عاری نمودن سیستم از باکتری S.R.B که نتیجه آزمایشگاه نیز موثد آن بود برنامه ذیل جهت جلوگیری از آلودگی مجدد پیشنهاد گردید:

۱با توجه به اینکه تجهیرات لازم جهت تزریق BICIDE در این شبکه موجود نیست ضروریست پیش بینی سیستن مناسب جهت تزریق BIOCIDE متناسب با نیاز شبکه (گاز کلر یا هیپوکلریتها)گردد.
در ابتدای برنامه تزریق BIOCODE با غلظت ۰۲-۰۸PPM در هر دو روز و انجام آنالیز و کشتهای لازمه تنظین غلظت دقیق مور نیاز از میکروب کش برحسب نتایج بند ۲
مطالعه و تعیین Inhibitor مناسب جهت جلوگیری ازخوردگی های احتمالی دیگر در محیط آبی.

اثر MED در ایجا پدیده خوردگی تنشی S.C.C روی مخزن کربن فیلتر واحد آمونیاک پتروشیمی
در واحد آمونیاک M.W(HABER BOSH PROCESS)جهت پیدا و جداسازی گاز CO2 از گازهای سنتر از MEA (منواتانول آمین)استفاده می شود.آیلین در شرایط ویژه مانند تماس با هوا(اکسیژن)،وجود نمکهای پایدار در برابر حرارت HEAT STABLE غلظت نامناسب آمین،آلودگی ناشی از وجود اسیده های آلی و روغنها و افزایش درجه حرارت و سرعت سیال باعث ایجاد خوردگی و در صورت تنش در سیستم،خوردگی تنشی(CRACKIN STRESS CORRPSION)در اطراف خطوط جوش (منطقه HAZ)دستگاهها و لاینهای از جنس فولاد کربنی می گردد و با تنش زدائی نمودن کلیه جوشها،ایجاد سیستم(GAS BLANKET) تحت پوشش گاز خنثی جهت جلوگیری از تماس با اکسیژن در مخازن ذخیره،فیلتراسیون دقیق و مداوم آن و کنترل دما و سرعت می توان اثر این نوع خوردگی را کاهش داد.
این تحقیق در رابطه با وقوع پدیده S.C.C در مختز کربن فیلتر آمونیاک پتروشیمی می باشد که پس از ۳۰ سال کارکرد به دلیل تنش زدائی،اتفاق افتاده است.
خوراک اصلی واحد آمونیاک از مخلوط گاز شیرین(CH4)،بخار آب و هوا تشکیل شده است که پس از فعل و انفعالات در قسمت REFORMER تجزیه شده و به هیدروژن؟،ازت و گاز کربنیک تبدیل می گردد که گاز کربنیک در قسمتهای بعدی واحد با استفاده Mono Ethanol Amin ،در برج جذب از گازهای سنتز جدا شده و جهت مصرف به واحدهای اوره ارسال می شود MEA در حین سرویس

در مخازن ذخیره،در برجهای جذب و استرپیلر در پیویلر مربوط بنا به دلایل مختلف از جمله تماس با اکسیژن،افزایش درجه حرارت و ترکیب با دیگر موراد آلوده کننده (CONTAMINAII)آلوده می شود.عوامل آلودگی عمدتاً با دیگر مواد آلوده کننده به شکل ذرات جامد معلق،اسیدها و هیدروکربن های غیر فرار محصولات اکسیداسیون حاصل از تجزیه حرارتی محلول آمین در دمای بالا و نمکهای

پایدار در برابر حرارت STALIS HEAT STABLE که در ترکیب شیمیایی ملکولهای آمین با مواد اسیدی یا اکسیژن موجود در سیستم تشکیل می شوند و با افزایش غلظت این نمکها خوردگی را افزایش می دهند و باعث کاهش آمین فعال در سیستم می شوند که این مواد باعث ایجاد کف و آشفتگی سیال و سرانجام خوردگی دستگاه می گردند.
بنابراین یکی از راههای تصفیه محلول MEA جهت کاهش مواد آلاینده عبور آن از یک بستر کربنی به ابعاد (۵’ * ۱۲’) در مخزن کربن فیلتر که در آن(LEANMEA)در حین عبور از بستر کربنی،مواد رنگی

و هیدروکربنهای سنگین و سایر ناخالصی های خود را از دست می دهد.
بررسی عوامل مؤثر در ایجاد ترک
مشاهدات ماکروسکوپی روی بدنه مخزن و منطقه HAZ جوش نشان داد که سطح داخلی دچار خوردگی حفره ای و اطراف خطوط جوش خصوصاً جوشهای محیطی دارای ترکهای شاخه ای و به صورت موازی و عمود بر جوش و در ساختار نیز ترکها به صورت Transgranular Intergranular می باشد وجود موارد فوق دلیل بر اثر عوامل خورنده و تنش در سیستم بوده و در زیر هریک از آنها توضیح داده می شوند:
الف)عوامل خورنده:بر اساس نتایج حاصل از آنالیز MEA ورودی به مخزن مشخص گردید یک نمونه مورد آزمایش شامل موارد زیر می باشد.
۱محصولات حاصل از Degradation محلول MEA ،این پدیده در اثر واکنش های گازهای مانند دی اکسید کربن واکنش (MEA – CO2)به وجود می آید و محصولات شامل:
HYDROXYETHYLIDAZOLIDONE.HYDROXYETHYETHYLENEDIAMINE,OXAZOLIDONE
و با افزایش CO2 ،دما و فشار مقدار محصولات نیز افزایش پیدا می کند و حضور مقدار زیاد پلی امینها باعث افزایش شدت خوردگی می گردد.شند که در اثر گرما در حین احیاء محلول آمین شکسته نمی شوند،این نمکها باعث افزایش خوردگی می گردند.
۳اکسیژن:افزایش اکسیژن با MEA باعث انحلال آن و اکسیداسیون آن می گردد. ترکیبات حاصل از انجام واکنش آن باعث خورنده بودن آن می گردد و راههای ورود اکسیژن عبارتند از مخازن نگهداری EVESSEL و SUMP SURGE MEA و در سیستم GATHERING GAS روی SUCTION کمپرسورها هرابه آسانی با MEA تماس پیدا می کند.
۴وجود اسید گاز موجود در سیستم مهمترین عامل خوردگی می باشد که در اثر واکن

ش های آندی و کاتدی باعث CORROSI LOCALZED (خوردگی موضعی) می گردند که یکی از واکنش های انجام گرفته عبارتست از:
fe + 2H2O + 2CO2
fe2+ + H2 + 2HCO3
وجود(fe 203 60.7%)در نمونه SCALE روی مخزن انجام این واکنش را به اثبات می رساند.در سیستم عوامل خورنده متعددی وجود دارند که روی سطح بدنه مخزن که از جنس کربن استیل می باشد باعث خوردگی به صورت LOCALIZE شده و شدت خوردگی در اطراف خطوط جوش و نقاطی که دارای عیوب سطحی و ناهمواری می باشند به وضوح دیده می شود.
ب)تنش STRESS
دومین عامل رشد مؤثر در ایجاد پدیده S.C.C در خطوط جوش مخزن،تنش می باشد که منشأ آن عبارتند از تنشهای باقیمانده(RESIDUAL STRESS)و تنش های اعمالی(APPLED) STRESS از طریق نیروی وزنه بدنه و محتویات آن که به صورت عمودی بر خطوط جوش محیطی وارد می شوند و نیروی وارد به وسیله باد و عوامل محیط می باشند که در زیر نقش هریک از آنها به طور مفصل شرح داده می شوند:
۱تنش باقیمانده
۲خواس مکانیکی
۳خواس متالوژیکی جوش

عمق حفره ۴mm

نمونه های از خوردگی حفره ای روی بدنه مخزن کربن فیلتر که در اثر MEA به وجود آمده است.

ترکها به صورت شاخه ای Intergranla در محیط MEA Lean X 200
فریت و پرلیت ساختار صلی خود را حفظ نموده اند.
بررسی علت خوردگی مشهای S.S دستگاه MIXED BED واحد آب DM مجتمع پتروشیمی خراسان
۱سیستم تولید آب DM و پروسه عملیاتی آن:
در مجتمع پتروشیمی خراسان به علت نیاز به آب DM جهت انجام

پروسه های عملیاتی سیستمی به نام Mixed Bed Echanger وجود دارد که طی پورسه ای خاص از آب معمولی آب(Demineraliz)تولید می کند.نقشه های فنی مربوط به این سیستم ضمیمه گزارش است مدتی پس از سرویس دهی این سیستم به علت کم شدن الکتریسبته زرین موجود در آن نیاز به عمل احیاء زرین می باشد.